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變壓器過熱問題

我的電腦是toshiba的，最近玩魔獸，插著電源玩（肯定的，要不一會兒電池就空了）。可過1個小時，電腦屏幕突然暗了下來，這就是沒插電源的時候的亮度。電腦也沒再顯示有外接電源。我看了一下變壓器，好好的電源插頭也沒松，我順手摸下變壓器…………哇！??！好燙！。我把接交流電源拔了又重新插上，可是電腦沒有反應。我想會不會是變壓器應為太燙，里面什么不見被擊穿了？可是當變壓器冷卻后又可以重新工作. 這是怎么搞得，不會還要出問題吧？: 問提問者：網(wǎng)友 | 2017-06-21

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電力變壓器過熱故障變壓器過熱故障是常見的多發(fā)性故障，對變壓器的安全運行帶來嚴重威脅，因此引起現(xiàn)場的廣泛關(guān)注。主要介紹變壓器過熱的原因、診斷方法和處理對策。一、變壓器過熱的原因（一）統(tǒng)組過熱近十幾年來，為降低變壓器損耗，各制造廠先后采用了帶有統(tǒng)包絕緣的換位導線繞制變壓器繞組。由于早期國內(nèi)對換位導線生產(chǎn)技術(shù)尚未全面掌握，使之采用換位導線的變壓器運行十年左右出現(xiàn)了統(tǒng)包絕緣膨脹。段問油道堵塞、油流不暢，匝絕緣得不到充分冷卻，使之嚴重老化，以致發(fā)糊、變脆，在長期電磁振動下，絕緣脫落，局部露銅，形成匝間（段間）短路，導致變壓器燒損事故。例如，東北電網(wǎng)某合240MVA的升壓變壓器，正常運行負荷率為90％左右，上層油溫一般不超過70℃。1988年以來，對該變壓器進行糠醛分析，發(fā)現(xiàn)絕緣有老化現(xiàn)象。運行中油色譜分析表明，CO和CO2的絕對值及增長率均比較高。1992年6月在正常運行中，主變壓器輕、重瓦斯保護動作，防爆筒噴油，吊出高壓繞組檢查后發(fā)現(xiàn)：故障發(fā)生在A相低壓繞組下數(shù)第3～4段最外一組換位導線，有數(shù)根燒熔。經(jīng)進一步檢查，發(fā)現(xiàn)低壓繞組上、下兩端1～5段均有燒焦痕跡，并有露銅現(xiàn)象。導線段間絕緣紙均已燒糊，第6～8段絕緣呈深紅色。此單半螺旋繞組半螺旋處1．5mm油道已全部堵死，4．5mm油道也僅能插進1．4mm紙板。另外，繞組材料本身的質(zhì)量不良，也會導致過熱現(xiàn)象。例如，某局的一臺SF7�8000／35型變壓器，1994年安裝并投運后發(fā)現(xiàn)：該變壓器所帶的負荷與5600kVA變壓器相同的情況下，其溫度比5600kVA的變壓器高10℃左右，在環(huán)境溫度高于5℃時，只要變壓器投入，不論負荷大?。ㄗ畲筘摵?500kw），風扇電機一直啟動（啟動風扇溫度整定為50℃，此時變壓器油溫高于50℃），這說明該變壓器一直存在隱性過熱故障。吊罩后，解體技包檢查發(fā)現(xiàn)，B相低壓側(cè)繞組第1、4餅有明顯過熱現(xiàn)象，絕緣紙已變?yōu)榘岛稚?，拆開檢查，發(fā)現(xiàn)匝間有小毛刺漏銅點，但匝間并沒有完全短路，所以，故障電流并不大，緩慢發(fā)熱，以致油溫升高。（二）分接開關(guān)動、靜觸頭接觸不良。在有載調(diào)壓變壓器中，特別是調(diào)壓頻繁、負荷電流較大的變壓器，在頻繁的調(diào)動中會造成觸頭之間的機械磨損、電腐蝕和觸頭污染，電流的熱效應會使彈簧的彈性變?nèi)酰瑥亩箘?、靜觸頭之間的接觸壓力下降，根據(jù)接觸電阻公式 Rs=K/Fn 式中 n-指數(shù)，與觸頭接觸形式有關(guān)； K-常數(shù)，與觸頭材料性質(zhì)有關(guān)； F-接觸壓力。可見，接觸壓力減小，會使觸頭之間的接觸電阻增大，從而導致觸頭之間的發(fā)熱量增太，由于發(fā)熱又加速觸頭表面的氧化腐蝕和機械變形，形成惡性循環(huán)，如不及時處理，往往會使變壓器發(fā)生損壞事故。例如，某化工廠的8000kVA有載整流變壓器，由于疏忽了有載分接開關(guān)粗調(diào)部分的接觸問題，接觸電阻不斷增大、發(fā)熱，逐漸形成動、靜觸頭之間的金屬熔化、蒸發(fā)，環(huán)氧樹脂絕緣支架碳化，最后在調(diào)壓過程中起弧引起相間短路，變壓器爆炸起火，而發(fā)生變壓器損壞事故。在無載調(diào)壓變壓器中，分接開關(guān)接觸不良，也會使其觸頭表面腐蝕、氧化，或觸頭之間的接觸壓力下降使接觸電阻增大，而形成變壓器的過熱性故障。例如某局的一臺35kV、18MVA變壓器，曾發(fā)生過因分接開關(guān)接觸不良、發(fā)熱，最后導致變壓器分接開關(guān)燒流，變壓器氣體繼電器動作，迫使變壓器停運。（三）引線故障引線故障主要有： 1．引線分流故障這種故障較多，東北電網(wǎng)1989～IR93年的統(tǒng)計，約占總故障的10％。這些故障多發(fā)生在66kV套管上，一方面66kV側(cè)電流較大，另一方面66kV引線大多不是直順套管方向進入導管，因此，未包任何絕緣的引線與導管接觸，造成分流，產(chǎn)生熱故障。其原因如下：引線電纜外表半疊包的白布帶，經(jīng)過制做中工序的傳遞和引線裝配，多數(shù)已不緊密和不完整。某些制造廠，甚至完全不要這一層白布帶。而對較長的引線，在裝配時，如電纜施壓后造成裸鋼絞線與套管的銅管內(nèi)壁靠接，。這就形成了一個閉合回路，如圖l－61所示。圖1-61 電纜線與套管銅管靠接的示意圖 1-電纜線；2-銅管當引線中通過電流時，引線周圍便有磁場且有磁通Φ,引線的突變電流產(chǎn)生交變磁通，即會在這個回路中感應出電勢， e=dΦ/dt 由于大容量變壓器每相的電流I很大，相應的引線周圍的磁通Φ以及感應的電勢e也比較大。閉合回路電阻力為R=PI／S，由于路徑 l較短，而導線截面S較大，即R較小、假設(shè)電勢為IV，電阻為0．01Ω的回路，流過回路的電流I=e／R=1／0．01=100A。相對來講，回路中裸露電纜與銅管靠接的局部接觸電阻是比較大的，當很大的回路電流通過時必將發(fā)熱。由故障實例可知，銅管熔成四形境現(xiàn)象，說明過熱點的溫度已達 1000℃以上。 2．引線接頭過熱。引線接頭（將軍帽）過熱也是多發(fā)性故障。例如，東北電網(wǎng)某局的一臺主變壓器，總烴為455． 9Ppm，乙炔為4．23ppm。吊檢發(fā)現(xiàn)66kV A相套管穿線引線頭過熱，焊錫流出滴到夾件和壓件上；又如，某臺主變壓器，B相套管頭部發(fā)熱，經(jīng)檢查，將軍帽螺扣配合不良，將螺扣燒壞5～6扣, 造成過熱。 3.引線斷股某臺DFL�60000／220型單相變壓器，1990年5月開始發(fā)現(xiàn)色譜分析結(jié)果異常，熱點溫度可能高于1000℃，直到1993年5月進行大修時才發(fā)現(xiàn)，該變壓器中性點套管內(nèi)的引線。有兩股燒斷、三股燒傷（共35股、截面240mm2），其原因是在1989年一5月檢修中，更新該中性點套管時引線（銅辮子）向上拉比較別勁，使引線外層半途繞白布帶脫落，裸辮子。引線與套管內(nèi)的銅管內(nèi)壁相碰，發(fā)生分流、放電、過熱。（四）漏磁導致過熱變壓器繞組中的磁通包括主磁通和漏磁通，無論主磁通或漏磁通，可分為軸向分量和徑向分量。軸向分量分布較簡單，沿繞組高度變化較小。徑向分量沿繞組高度分布復雜，由它引起渦流損耗分布很不均勻，且隨變壓器的容量變化而變化，不僅隨繞組的軸向高度變化，也隨繞組的徑向尺寸變化。尤其在端都變化大，其最大值出現(xiàn)在端都附近。由于變壓器的內(nèi)繞組離鐵芯近。漏磁的徑向值高于外繞組、著變壓器繞組為低、中、高排列，則低壓繞組的徑向漏磁高。在大型變壓器中，由于漏磁密度高，所以產(chǎn)生的雜散損耗很大，有時可達數(shù)百千瓦，導；致局部過熱現(xiàn)象。例如，某臺SFPS一120000／220型變壓器出現(xiàn)的過熱現(xiàn)象就是低壓側(cè)箱壁漏磁嚴重所致。又如，某SZL7一6300／35型變壓器，由雜散磁通在鐵芯上、下夾件拉桿上的個別部位形成磁密高度集中，產(chǎn)生局部過熱，并導致絕緣油色譜分析結(jié)果異常。（五）冷卻裝置風路堵塞冷卻裝置風路堵塞引起的過熱現(xiàn)象也時有報導。例如，某合OSFPSl�120000／220型變壓器，運行11年均正常。1992年8月28日油溫突然上升，由原來的42℃左右增加到90℃左右。與同容量的變壓器比較溫升相差很大，但電氣試驗結(jié)果正常。通過對外觀檢查發(fā)現(xiàn)，風冷卻器散熱管的翅片問積滿了灰塵（長期運行從未清洗過），已將間隙堵死，電風扇的風已無法吹到散熱管上，致使變壓器的溫度不斷升高。經(jīng)沖洗后油溫一直在40℃左右。又如，某臺 DSFPSL�90000／220型變壓器，上層油溫偏高，曾達80～90℃，檢查發(fā)現(xiàn)散熱器風道縫隙被雜物堵塞，影響正常散熱，用高壓水槍沖洗后，油溫降到60℃，恢復正常。（六）風扇工作不正常風扇工作不正常主要包括: 1.風扇反轉(zhuǎn) 某局的一合主變壓器，由于冷卻系統(tǒng)在檢修時將電源接反，造成風扇反轉(zhuǎn)，使冷卻效果降低，油溫比帶同樣負載的另一臺主變壓器高15℃，查明原因糾正后，溫度恢復正常（兩臺主變壓器溫度只差l℃）。 2.啟動風扇設(shè)定值錯誤某臺SFY7一63000／110型主變壓器（法國專利），運行在某牽引變電所。在運行中發(fā)現(xiàn)其CO／CO2=0．68，屬于異常；可燃性氣體總量也屬“注意值”之列，且其增加趨勢已為異常。顯然，主變壓器存在早期熱性故障。檢查發(fā)現(xiàn)，啟動風扇的溫度為75℃（在ASEA圖紙上也是75℃CONTROL）。它不符合鐵道部頒發(fā)的《牽引變電所運行檢修規(guī)程》，規(guī)程第36條規(guī)定：風冷式變壓器當其上層油溫超過55℃時應啟動風扇。本臺主變壓器為油浸風冷式，由于啟動風扇的設(shè)定值錯誤，導致主變壓器不能風冷散熱。因而出現(xiàn)熱性故障。 3．風扇等失去電源某發(fā)電廠的一臺主變壓器為三例三繞組強迫油循環(huán)風冷有載調(diào)壓變壓器，三側(cè)容量比為 180000/12000/180000kVA，三側(cè)充壓比為231士 8XI．25％／121/13．8kV，B級絕緣，允許最高溫度為120℃。在運行中發(fā)現(xiàn)釋壓閥動作噴油，主變壓器本體上層油溫超過100℃。反復檢查發(fā)現(xiàn)，主變壓器冷卻器電源的B、C相保險熔斷，而使其風扇和潛油泵停止運轉(zhuǎn)。但由于溫度過高，發(fā)信號回路的保險熔斷不能正常發(fā)信號，最后導致主變壓器過熱冒油。（七）漏硅膠造成堵塞某電廠一臺SFL�63000／110型主變壓器，連續(xù)兩年高溫過熱。最后吊罩發(fā)現(xiàn)，油箱的底盤上堆滿硅膠，約200kg，在鐵芯底面與底盤間約1．2cm縫隙全部被堵死，經(jīng)過檢查，原因是凈油器濾網(wǎng)不嚴密，有一較大縫隙，經(jīng)過18年運行使硅膠大量進入油箱，阻擋了油的循環(huán)通路，使油循環(huán)不良，引起主變壓器高溫過熱。（八）異物引起局部過熱變壓器內(nèi)部殘留的異物不僅可能造成繞組匝問短路，引起局部過熱，而且也可能在異物中形成環(huán)流，引起局部過熱。例如，某臺DFL-60000/220型主變壓器的A相（單相變壓器），1960年投運后正常，但在1982年換油時沖洗過繞組和鐵芯，一個月后發(fā)現(xiàn)總烴由100PPm增加到300PPm，一年后，總烴增加到1125ppm。用三比值法判斷故障性質(zhì)為300～700℃中等溫度范圍的熱故障。但通過試驗檢查不出異常，最后進行解體大修，為期3個月。由于該變壓器是沈陽變壓器廠的早期產(chǎn)品，限于當時的技術(shù)水平，不但變壓器分相，而且每相變壓器的鐵芯也分內(nèi)外框，如圖1－62所示。在大修時，先將鐵芯上軛拆除，高低壓繞組吊走，再將內(nèi)外框分開，發(fā)現(xiàn)在鐵芯柱底部內(nèi)外握之間的油道中有一顆直徑為 15mm左右的黑色球狀炭粒，恰在硅鋼片上。測量炭粒電阻為5Ω，經(jīng)鑒定為電焊渣，其附近有3張硅鋼片局部過熱、發(fā)藍。　圖1-62 每相鐵芯簡圖 1-外框；2-內(nèi)框；3-電焊渣分析認為該電焊渣是廠家在裝配時落入內(nèi)外框間的油道中，由于所處位置湊巧，20多年來未發(fā)生異常。后來換油沖洗時該電焊渣沿著油道被沖到某一位置；由于硅鋼片疊壓參差不齊，該位置較窄，就會碰到內(nèi)外框鐵芯。在運行中，該點的內(nèi)外框之間存在著磁位差，形成環(huán)流，造成局部過熱。經(jīng)修復后運行正常。（丸）鐵芯失或接地引起的過熱詳見本章第四節(jié)。　二、變壓器過熱性故障的診斷（一）色譜分析法氣相色譜分析是診斷變壓器過熱故障的重要方法。實踐表明，在局部過熱的情況下，變壓器油中含有大量的CH4和C2H4，故障涉及固體絕緣時，油中還含有大量的CO和CO2，基于此特性，可以用氣體圖形法和比值法來判斷故障的性質(zhì)。 1．氣體圖形法以最大濃度為1，畫出氣體組分的相對濃度，即為氣體圖形。典型的過熱故障氣體圖形如圖1一63所示，即為CH4一C2H4式圖。圖1-63 過熱故障氣體圖形 2．氣體組分比值法（1）判斷故障性質(zhì)。判斷故障性質(zhì)的比值法有三比值法和員比值法。比較上述比值法，可以看出，C2H2/ C2H4。和CH4／H2兩比值對確定故障性質(zhì)是有效的。對過熱故障，在三比值編碼中C2H2／C2H4的編碼為0，CH4／H2的編碼為2；在四比值編碼中C2H2／C2H4的編碼為 0， CH4／H2的編碼為 1或2。據(jù)此提出以下判據(jù)： C2H2/ C2H4＜0．l且CH4／H2≥1 滿足上述判據(jù)即為過熱性故障。過熱故障的溫度可分為低溫、中溫和高溫三個范圍。三比值法詳細地列出了這種診斷結(jié)果。（2）判斷熱故障回路。診斷時，將三比值法與四比值法相結(jié)合，可區(qū)分過熱故障發(fā)生在磁回路還是導電回路。在四比值法中，當 CH4/H2=1～3，C2H6／CH4＜l，C2H4／C2H6≥3，C2H2／C2H4＜O．5時，則表明變壓器存在磁回路過熱性故障。實踐證明，它對判斷變壓器磁回路過熱性故障具有相當高的準耐性。由上述可知，磁回路過熱判據(jù)與三比值法比較，有三個比值項是共同的。在這三個比值項中，磁回路過熱判據(jù)基本上與三比值法的比值組合0、2、2相同。因此當基于三比值法判斷為0、2、2熱故障后，再將其中的C2H4／H2的比值按l～3和≥3劃分為 CH4／H2=1～3，編碼記為2C（C一磁） CH4／H2≥3，編碼記為2D（D一電）。這樣，當比值組合為： 0、2c、2時為磁回路過熱性故障； 0、2D、2時為導電回路過熱性故障。例如，某變電所一臺120MVA主變壓器的色譜分析結(jié)果如表1－30所示。表1－30 色譜分析結(jié)果（ppm） H2 CH4 C2H6 C2H4 C2H2 C1+C2 C0 C02 73.6 238.9 58 476.6 6.75 730 242 2715 由表中數(shù)據(jù)可知，應用三比值法編碼為 0、2、2，其中CH4／H2=238.9/73.6＝3．2＞3，可將編碼記為0、2D、2，即為導電回路過熱性故障。進一步檢查確認為分接頭開關(guān)接觸不良。 3．CO和CO2含量曲線法根據(jù)色譜分析結(jié)果給出的CO和CO2含量，可以判斷變壓器繞組絕緣是否存在過熱性故障。東北電力科學研究院對東北電管局直屬局、廠約 150臺 220kV及以上隔膜式（含膠囊）密封變壓器進行油中CO和CO2含量分析，并提出初步判據(jù)。判斷方程式為 CO含量 YCO=133 ＋ 407√X CO2含量 YCO2 =1896 ＋ 1042√X 式中X-運行年限。將上述回歸方程式繪成曲線，如圖1－64所示。圖 1－64隔膜式變壓器CO和 CO2含量判斷指標（a）CO年均含量與運行年限的關(guān)系;（b）CO2年均含量與運行年限的關(guān)系上述曲線表明，當變壓器油中CO和CO2超過曲線上相應值或產(chǎn)氣速率大于曲線的斜率時，一般認為變壓器可能存在異常。例如，某260MVA變壓器的油中CO和CO2的含量曲線如圖1-65所示。由國中曲線可以看出，無論從CO和C02增長速率，還是其絕對值都遠遠超過了判斷所示曲線。中間下降是處理油的結(jié)果，但下降后仍按較高速度增長，只是運行年限較少，其絕對值尚未足夠積累。由此，結(jié)合變壓器繞組結(jié)構(gòu)，便能分析判斷該變壓器可能存在的過熱性故障。　圖1-65 260MVA變壓器CO和CO2含量與判斷比較（a）CO含量比較（b）CO2含量比較（二）測量直流電阻測量直流電阻可以對導電回路熱性故障作進一步判斷。上述兩例都是根據(jù)直流電阻作進一步判斷的。前者為分接頭開關(guān)接觸不良，后者為低壓繞組匝間短路。三、處理對策根據(jù)引起過熱故障的不同原因采取不同的處理對策。（1）由于繞組結(jié)構(gòu)原因引起的低壓繞組過熱，宜將變壓器的低壓繞組改為雙螺旋結(jié)構(gòu)。 2）對冷卻器組管堵塞引起的過熱故障，應定期（1～3年）用壓縮空氣或水清洗冷卻器組管，清洗工藝如下。 1）清洗前，使冷卻器停止運行，拆下風扇保護罩和風扇葉片，這樣冷卻器的前后都能徹底清洗。 2）先用吸塵器在進風側(cè)從上至下吸掉灰塵、雜物，而后在出風側(cè)用壓力為0．1MPa的壓縮空氣吹組管，邊吹邊吸（因鄰近冷卻器正在運行中），這樣可提高清洗效率2倍。 3）去灰塵后，用自來水沖洗，沖洗時同樣由出風側(cè)往進風側(cè)方向沖，勿使雜物進入中間管族，以免雜物落入死區(qū)。（3）正確連接引線和分接開關(guān)，上緊螺帽，避免松動而發(fā)熱。 (4）為避免引線和套管銅管靠接后出現(xiàn)過熱，可采取以下措施: l）不改變目前導線絕緣包扎方式，而只在每臺產(chǎn)品試裝時，準確裁截引線電纜的長度，做到引線長度和套管準確的配裝。這可以消除電纜太長而與銅管內(nèi)壁靠接的不良后果。但這樣做對以后備品套管的更換的準確裝配造成困難。 2）改變引線電纜的絕緣包扎方式。如把目前的只用白布帶半疊包一層，改為先用0.1mmX30mm皺紋紙正反兩個方向半疊包各一層后，再用白布帶半疊包一層。在總裝套管時，要保持引線電纜絕緣的完整，不允許有絕緣松脫露銅的現(xiàn)象。這樣，引線裝配后，即使引線和銅管靠接，回路將由絕緣隔開而難于閉合，阻止了電流的流通和過熱。（5）為防止滑磁引起的過熱故障，可在變壓器油格內(nèi)壁及繞組鋼托板上加裝磁屏蔽。設(shè)置磁屏蔽的目的就是讓漏磁通盡可能地通過導磁性能較好的磁屏蔽裝置，而不穿入油箱壁的鋼板，從而避免了在油箱壁中產(chǎn)生大的損耗，引起油箱局部過熱。在大型變壓器中，為降低山漏磁通在油箱上引起的損耗，在特定的面積上（如套管安裝部位）有時用不導磁鋼板來代替普通鋼板。但對大面積的油箱內(nèi)壁采用安裝磁屏蔽的方法則更為經(jīng)濟合理。對大電流變壓器，其統(tǒng)組的端部漏磁較為嚴重。在繞組下端的鋼托板上加裝磁屏蔽，能使鋼托板表面的磁密變得很小，從而降低繞組端都的漏磁損耗，防止繞組端都絕緣過熱故障。某電廠的SSPL—260000／220型主變壓器，在改造過程中，在油箱內(nèi)壁及繞組的鋼托板上加裝磁屏蔽收到良好的效果，曾幾次經(jīng)受系統(tǒng)諧波沖擊的影響，始終穩(wěn)定運行。例如，1993年因系統(tǒng)諧波的影響，另一臺未經(jīng)改造的變壓器油箱局部過熱，上下油箱的連接螺絲燒紅，燒毀密封膠墊，造成變壓器大量漏油，重瓦斯保護動作跳閘，被迫停運檢修，但經(jīng)過改造的這臺變壓器卻安然無事。經(jīng)過長達4年多的油色譜跟蹤監(jiān)視，其分析結(jié)果穩(wěn)定。變壓器改造后總烴及CO、CO2含量都大幅度下降并且一直穩(wěn)定。改造前后油中溶解氣體色譜分析結(jié)果如表1一31所示。（6）加強管理，避免由于管理不善等原因而引起的過熱性故障。對強油循環(huán)的冷卻系統(tǒng) 三、處理對策根據(jù)引起故障的不同原因采取不同的處理對策。（1）由于繞組結(jié)構(gòu)原因引起的低壓繞組過熱，宜將變壓器的低壓繞組改為雙螺旋結(jié)構(gòu)。 2）對冷卻器組管堵塞引起的過熱故障，應定期（1～3年）用壓縮空氣或水清洗冷卻器組管，清洗工藝如下。 1）清洗前，使冷卻器停止運行，拆下風扇保護罩和風扇葉片，這樣冷卻器的前后都能徹底清洗。 2）先用吸塵器在進風側(cè)從上至下吸掉灰塵、雜物,而后在出風側(cè)用壓力為0.1MPa的壓縮空氣吹組管，邊吹邊吸（因鄰近冷卻器正在運行中），這樣可提高清洗效率2倍。 3）去灰塵后，用自來水沖洗，沖洗時同樣由出風側(cè)往進風側(cè)方向沖，勿使雜物進入中間管族，以免雜物落入死區(qū)。 (3）正確連接引線和分接開關(guān)，上緊螺帽，避免松動而發(fā)熱。 (4）為避免引線和套管銅管靠接后出現(xiàn)過熱，可采取以下措施: l）不改變目前導線絕緣包扎方式，而只在每臺產(chǎn)品試裝時，準確裁截引線電纜的長度，做到引線長度和套管準確的配裝。這可以消除電纜太長而與銅管內(nèi)壁靠接的不良后果。但這樣做對以后備品套管的更換的準確裝配造成困難。 2）改變引線電纜的絕緣包扎方式。如把目前的只用白布帶半疊包一層，改為先用0.1mm×30mm皺紋紙正反兩個方向半疊包各一層后，再用白布帶半疊包一層。在總裝套管時，要保持引線電纜絕緣的完整，不允許有絕緣松脫露銅的現(xiàn)象。這樣，引線裝配后，即使引線和銅管靠接，回路將由絕緣隔開而難于閉合，阻止了電流的流通和過熱。（5）為防止滑磁引起的過熱故障，可在變壓器油格內(nèi)壁及繞組鋼托板上加裝磁屏蔽。設(shè)置磁屏蔽的目的就是讓漏磁通盡可能地通過導磁性能較好的磁屏蔽裝置，而不穿入油箱壁的鋼板，從而避免了在油箱壁中產(chǎn)生大的損耗，引起油箱局部過熱。在大型變壓器中，為降低由漏磁通在油箱上引起的損耗，在特定的面積上（如套管安裝部位）有時用不導磁鋼板來代替普通鋼板。但對大面積的油箱內(nèi)壁采用安裝磁屏蔽的方法則更為經(jīng)濟合理。對大電流變壓器，其統(tǒng)組的端部漏磁較為嚴重。在繞組下端的鋼托板上加裝磁屏蔽，能使鋼托板表面的磁密變得很小,從而降低繞組端都的漏磁損耗,防止繞組端都絕緣過熱故障.某電廠的SSPL-260000／220型主變壓器，在改造過程中，在油箱內(nèi)壁及繞組的鋼托板上加裝磁屏蔽收到良好的效果，曾幾次經(jīng)受系統(tǒng)諧波沖擊的影響，始終穩(wěn)定運行。例如，1993年因系統(tǒng)諧波的影響，另一臺未經(jīng)改造的變壓器油箱局部過熱，上下油箱的連接螺絲燒紅，燒毀密封膠墊，造成變壓器大量漏油，重瓦斯保護動作跳閘，被迫停運檢修，但經(jīng)過改造的這臺變壓器卻安然無事。經(jīng)過長達4年多的油色譜跟蹤監(jiān)視，其分析結(jié)果穩(wěn)定。變壓器改造后總烴及CO、CO2含量都大幅度下降并且一直穩(wěn)定。改造前后油中溶解氣體色譜分析結(jié)果如表1一31所示。（6）加強管理，避免由于管理不善等原因而引起的過熱性故障。對強油循環(huán)的冷卻系統(tǒng)必須有兩個可靠的電源，應有自動的切換裝置，并定期進行切換試驗，信號裝置齊全、可靠。表1－31 某電廠生變壓器改造前后油色譜分析結(jié)果（PPm）氣體組分 H2 CH4 C2H4 C2H6 C2H2 CO CO2 總烴　改造前 52 63 73 12 7．9 990 9460 156 　改造后 16.7 12.6 18.6 4.5 0 575.7 2980.8 35.7 經(jīng)過兩個夏天高峰負荷考驗: 回答者：網(wǎng)友

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